Ảnh hưởng của quá trình xử lý nhiệt đến cấu trúc và tính chất cơ học của thanh hợp kim titan cường độ cao

1. Giới thiệu

Hợp kim titan và titan có nhiều đặc tính tuyệt vời như độ bền riêng cao, khả năng chống ăn mòn và khả năng chịu nhiệt độ cao. Với nhu cầu ngày càng tăng về hiệu suất vật liệu trong ngành hàng không vũ trụ, kỹ thuật hàng hải, vũ khí và thiết bị, y sinh, hóa dầu và các lĩnh vực khác, hợp kim titan cường độ cao đã phát triển nhanh chóng. Hợp kim titan loại gần có thể đạt được các đặc tính tuyệt vời về độ bền và độ bền cao thông qua quá trình xử lý tối ưu và quá trình xử lý nhiệt Hợp kim titan có độ bền kéo 1300MPa, độ giãn dài 6% và độ bền đứt gãy 50MPa/m2 thường được gọi là hợp kim titan cường độ cực cao Nghiên cứu cho thấy kích thước hạt, chiều dài và độ dày của lamellae và pha ở ranh giới hạt là yếu tố chính ảnh hưởng đến độ bền và độ dẻo dai của hợp kim titan. Các phiến mỏng trong hạt có thể tăng cường nền và kéo dài đường mở rộng vết nứt, điều này có lợi cho việc tối ưu hóa hợp kim. Độ dẻo dai mạnh mẽ. Các ranh giới hạt liên tục sẽ ảnh hưởng đến độ dẻo của hợp kim, nhưng khi kích thước hạt lớn hơn vùng nhựa đầu vết nứt sẽ không ảnh hưởng đến độ dẻo của hợp kim Niinomi et al. nhận thấy rằng kích thước hạt của hợp kim Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo tăng lên, khả năng chống tạo mầm vết nứt tăng lên và độ bền đứt gãy của hợp kim được cải thiện. Để thu được hợp kim titan có độ bền cao và độ bền cao, hợp kim titan thường được xử lý nhiệt ở vùng pha để thu được các hạt cân bằng có kích thước lớn hơn và cấu trúc toàn lớp có được thông qua quá trình tăng cường lão hóa hơn nữa để cải thiện độ bền hợp kim

 

xử lý vùng pha tạo thành các hạt cân bằng. kích thước hạt và độ bền ranh giới hạt là những yếu tố chính ảnh hưởng đến độ bền và độ dẻo dai của hợp kim titan cường độ siêu cao. Đó là một cách kinh tế để kiểm soát cấu trúc vi mô của hợp kim titan bằng cách điều chỉnh các thông số của quá trình xử lý nhiệt. Và phương tiện tăng cường hiệu quả. Bài báo này thu được các cấu trúc có kích thước hạt khác nhau và hình thái ranh giới hạt khác nhau bằng cách điều chỉnh hệ thống xử lý nhiệt của hợp kim titan cường độ cao. Nghiên cứu ảnh hưởng của thời gian dung dịch rắn trong vùng pha đến kích thước hạt và tính chất cơ học của hợp kim titan có độ bền cao. Hai giai đoạn Ảnh hưởng của hành vi làm thô ranh giới hạt đến tính chất cơ học của hợp kim trong quá trình dung dịch rắn cung cấp tài liệu tham khảo lý thuyết cho sản xuất công nghiệp hợp kim titan có độ bền cao.

2. Thí nghiệm

Hợp kim titan được sử dụng trong thí nghiệm là loại hợp kim Ti-Al-Mo-V-Cr-X mới do nhóm nghiên cứu của tác giả độc lập phát triển. Điểm biến đổi pha hợp kim là khoảng 800 độ. Sau ba lần nung chảy vật liệu tiêu hao chân không, thu được phôi. Sau khi mở vùng pha, vùng pha (+) và vùng pha được rèn để thu được thanh hợp kim titan cỡ lớn có đường kính 400mm.

Để tránh không đủ tính đồng nhất của cấu trúc thanh kích thước lớn và ảnh hưởng đến kết quả thử nghiệm, chỉ lấy mẫu vật liệu lõi của thanh rèn. Các thiết kế quy trình xử lý nhiệt khác nhau được thể hiện trong Hình 1. Mẫu hợp kim được xử lý bằng dung dịch rắn trong vùng pha, duy trì trong 5 đến 240 phút, làm mát bằng không khí và sau đó thống nhất ở nhiệt độ 530 độ trong 4 giờ lão hóa, như được hiển thị trong Hình 1a. Hợp kim phải chịu dung dịch rắn hai giai đoạn, phương pháp dung dịch rắn hai giai đoạn A: dung dịch rắn đầu tiên ở nhiệt độ cao hơn điểm biến đổi pha (820 độ) trong 1 giờ, sau đó làm mát bằng không khí đến nhiệt độ phòng, sau đó được chuyển qua qua vùng pha (+ ) ở các nhiệt độ khác nhau (lần lượt là 740, 760 và 780 độ), sau đó được làm mát bằng không khí đến nhiệt độ phòng (được tính lần lượt là 820 + 740, 820 + 760 và 820 +780) trong 1 giờ và cuối cùng được xử lý lão hóa ở nhiệt độ 530 độ/4 giờ, như trong Hình 1b. Phương pháp dung dịch rắn hai giai đoạn B: Dung dịch rắn ở 820 độ trong 1 giờ, sau đó nung từ từ đến các nhiệt độ khác nhau trong vùng pha (+) (740, 760 và 780 độ), giữ trong 1 giờ rồi làm nguội bằng không khí trong phòng nhiệt độ (được tính tương ứng là 820 ~ 740, 820 ~ 760 và 820 ~ 780), và cuối cùng được xử lý lão hóa ở nhiệt độ 530 độ /4 giờ, như trong Hình 1c.

Sau khi dung dịch rắn và các mẫu được xử lý lão hóa nêu trên được nghiền cơ học, đánh bóng và ăn mòn hóa học, cấu trúc hợp kim được quan sát bằng kính hiển vi kim loại và kính hiển vi điện tử quét phát xạ trường TESCAN MIRA3. Máy kéo INSTRON5982 được sử dụng để tiến hành các thí nghiệm kéo đồng đều trên từng nhóm mẫu và tốc độ kéo là 0. 5mm/phút. Máy thử va đập con lắc kim loại SANS-ZBC2452-C được sử dụng để tiến hành thử nghiệm va đập khi mở hình chữ U Charpy bằng kim loại trên từng nhóm mẫu.

3. Kết quả và thảo luận

Bằng cách kiểm soát dung dịch rắn và chế độ xử lý nhiệt lão hóa, người ta đã thu được một hợp kim titan với các hạt đẳng trục và các phiến mỏng, đồng thời khám phá ảnh hưởng của kích thước hạt và hình thái ranh giới hạt đến tính chất cơ học của hợp kim titan cường độ cực cao.

3.1 Ảnh hưởng của kích thước hạt đến tính chất cơ học của hợp kim

Hợp kim titan được giữ ở nhiệt độ 820 độ trong 5 đến 240 phút, sau đó làm mát bằng không khí đến nhiệt độ phòng, sau đó ủ ở nhiệt độ 530 độ trong 4 giờ. Cấu trúc vi mô được thể hiện trong Hình 2. Khi thời gian hòa tan rắn là 5 và 10 phút, do thời gian giữ ngắn nên không quan sát được các hạt kết tinh lại và vẫn có thể quan sát được các ranh giới hạt cong ban đầu và đường kính hạt là 154 và 143 μm tương ứng. Khi thời gian hòa tan rắn là 20 phút, có thể quan sát được một số hạt kết tinh lại với ranh giới hạt thẳng. Kích thước của các hạt kết tinh lại nhỏ, đường kính 55 μm. Khi thời gian hòa tan rắn là 30 phút, tất cả các ranh giới hạt của hợp kim đều thẳng và rõ ràng, cho thấy hợp kim đã kết tinh lại hoàn toàn, đồng thời, các hạt kết tinh lại đã phát triển và đường kính của chúng khoảng 88 μm. Ranh giới hạt không liên tục có thể được quan sát khi dung dịch rắn hòa tan trong 5 và 10 phút, như trong Hình 3a và 3b; khi thời gian hòa tan rắn là 20 phút, có thể quan sát thấy các ranh giới hạt thẳng đã kết tinh lại (Hình 3c), không được kết tinh lại hoàn toàn. Một lượng nhỏ pha sơ cấp vẫn có thể được quan sát thấy trong quá trình kết tinh; khi thời gian dung dịch rắn là 30 phút, chỉ tồn tại các ranh giới hạt thẳng (Hình 3d) và hợp kim được kết tinh lại hoàn toàn vào thời điểm này.

Như thể hiện trong hình 2e ~ 2f, khi thời gian hòa tan rắn tăng lên, các hạt kết tinh lại phát triển đồng đều và kích thước tăng dần. Khi thời gian hòa tan rắn đạt 240 phút, kích thước hạt là lớn nhất, với đường kính khoảng 186 μm. Sự phát triển của hạt là kết quả của sự di chuyển giao diện. Động lực di chuyển giao diện ở nhiệt độ không đổi có thể được biểu thị bằng công thức (1):

Trong công thức, là năng lượng giao diện (J/m2); R là bán kính cong của mặt phân cách (m); p là động lực di chuyển giao diện (J/m3). Bán kính hạt càng nhỏ thì độ cong giao diện càng lớn. Bán kính độ cong giao diện càng nhỏ thì lực truyền động thay đổi pha càng lớn và tốc độ di chuyển giao diện càng lớn. Quá trình di chuyển của giao diện là quá trình giảm độ cong của giao diện và giảm chênh lệch năng lượng tự do ở cả hai phía của giao diện [15]. Do đó, trong quá trình dung dịch rắn đẳng nhiệt, khi thời gian giữ tăng lên, một số hạt lớn hơn tiếp tục phát triển, trong khi các hạt nhỏ hơn dần co lại và cuối cùng biến mất khi ranh giới hạt di chuyển.

Do đó, có sự khác biệt lớn về kích thước hạt trong cấu trúc vi mô với thời gian hòa tan rắn là 60 ~ 240 phút. Mối quan hệ giữa kích thước hạt và thời gian hòa tan rắn được thể hiện trong Hình 4. Khi hợp kim được kết tinh lại hoàn toàn, kích thước hạt trở nên lớn hơn đáng kể khi thời gian hòa tan rắn tăng lên. Sự thay đổi tính chất cơ học của hợp kim titan cường độ siêu cao theo thời gian dung dịch được thể hiện trên Hình 5. Khi thời gian dung dịch là 5 ~ 20 phút, độ bền của hợp kim cao hơn nhưng độ dẻo và độ bền thấp hơn. Điều này là do thời gian dung dịch ngắn và hợp kim chưa được hình thành hoàn toàn. Sau khi kết tinh lại, một số mô ban đầu vẫn được giữ lại. Khi thời gian hòa tan rắn nằm trong khoảng từ 30 đến 240 phút, hợp kim sẽ trải qua quá trình kết tinh lại hoàn toàn. Khi thời gian hòa tan rắn tăng lên, đường kính hạt tăng từ 88 lên 186 μm. Các tính chất cơ học của hợp kim và thời gian hòa tan chất rắn không tuân theo quy luật tuyến tính. Phân tích cho thấy khi thời gian hòa tan rắn là 60 phút, một số lượng lớn các hạt có kích thước nhỏ được hình thành do di chuyển bề mặt phân cách gây ra sự tập trung ứng suất cục bộ. Tại thời điểm này, cường độ năng suất và độ bền kéo của hợp kim đạt cao nhất. , tương ứng là 1346 và 1391MPa. Thời gian hòa tan rắn không ảnh hưởng đáng kể đến độ giãn dài, giảm diện tích và độ bền va đập của hợp kim. Điều này là do kích thước hạt của hợp kim nhỏ hơn sau một thời gian ngắn dung dịch rắn, làm tăng khả năng nứt giữa các hạt. Đồng thời, ở một mức độ nhất định, đường mở rộng vết nứt được mở rộng đến một mức độ nhất định; khi thời gian hòa tan chất rắn tăng lên, đường kính hạt tăng lên và số lượng ranh giới hạt giảm đi, làm giảm khả năng nứt giữa các hạt và cải thiện độ dẻo và độ bền của hợp kim. Do đó, dựa trên hai yếu tố trên, thời gian hòa tan rắn không ảnh hưởng đáng kể đến độ dẻo và độ bền của hợp kim.

3.2 Ảnh hưởng của hình thái ranh giới hạt đến tính chất cơ học của hợp kim

Để nghiên cứu ảnh hưởng của hình thái ranh giới hạt đến tính chất cơ học của hợp kim, phương pháp dung dịch rắn hai giai đoạn A và B đã được sử dụng để thu được cấu trúc thô ranh giới hạt. Sau khi xử lý lão hóa, pha thứ cấp dạng phiến sẽ kết tủa trong nền và tuân theo mối quan hệ định hướng Burgers với nền. Kích thước và độ dày của lớp thứ cấp phụ thuộc vào nhiệt độ và thời gian lão hóa. Để tránh ảnh hưởng của hình thái của lớp thứ cấp đến tính chất cơ học của hợp kim, các cấu trúc dung dịch rắn thu được bằng hai phương pháp được thống nhất ở 530 độ và ủ trong 4 giờ để thu được cấu trúc cuối cùng. Cấu trúc vi mô được thể hiện trong Hình 6. Các tấm thứ cấp cấp micron có kích thước và độ dày tương tự được sắp xếp đều trong ma trận. Hiện tượng thô của ranh giới hạt có thể được quan sát trong các điều kiện xử lý nhiệt khác nhau. Nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha (+ ) càng thấp thì ranh giới hạt càng thô. Điều đó càng rõ ràng.

Trong phương pháp dung dịch rắn hai giai đoạn A, hợp kim titan loại thu được các hạt đẳng trục có ranh giới hạt thẳng sau dung dịch rắn trong vùng pha và pha được hình thành ở giai đoạn dung dịch rắn vùng pha (+). , do hàm lượng cao các nguyên tố ổn định trong hợp kim titan có độ bền cực cao và ma trận tương đối ổn định, nên năng lượng cần thiết cho quá trình tạo mầm với sự trợ giúp của các ranh giới hạt thấp hơn nhiều so với năng lượng cần thiết cho quá trình tạo mầm đồng đều trong chính tinh thể [ 16,17], do đó pha dẫn đầu trong tinh thể. Nó hình thành ở ranh giới và dần dần phát triển thành hạt, tạo thành ranh giới hạt thô, như trong Hình 6a~6c. Khi nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha (+) là 740 độ, một lượng nhỏ pha sơ cấp được quan sát thấy trong tinh thể trong Hình 6a. Theo sơ đồ pha cân bằng nhiệt động của hợp kim titan, tỷ lệ pha tăng khi nhiệt độ dung dịch rắn giảm. Nhiệt độ ở dung dịch rắn 740 độ thấp hơn, và mức độ siêu lạnh lớn hơn sẽ làm tăng động lực tạo mầm và thúc đẩy quá trình tạo mầm của pha. Khi nhiệt độ dung dịch rắn tăng lên, công tạo mầm tới hạn được cung cấp bởi quá trình siêu lạnh không thể vượt qua hàng rào năng lượng tạo mầm. Do đó, không thể quan sát thấy sự tồn tại của pha sơ cấp trong tinh thể trong dung dịch rắn ở 760 và 780 độ, và khi (+) Nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha giảm và mức độ thô của ranh giới hạt là rõ ràng. Trong phương pháp dung dịch rắn hai giai đoạn B, sau khi dung dịch rắn ở vùng pha, lò được làm nguội từ từ về vùng pha (+) và giữ ở nhiệt độ khác nhau. Tốc độ làm mát của lò làm mát khoảng 1 độ / phút.

Do tốc độ làm nguội thấp nên không có sự dao động về thành phần cũng như nhiệt độ trong nền ở giai đoạn đầu của quá trình làm nguội chậm, khiến pha sơ cấp khó tạo mầm trong hạt. Khi thời gian làm nguội tăng lên, nhiệt độ dung dịch rắn giảm dần và pha sơ cấp kết tủa dọc theo ranh giới hạt với một phần ranh giới hạt là các điểm tạo mầm không đồng nhất và dần dần phát triển vào bên trong hạt. Trong hợp kim titan, tỷ lệ pha sơ cấp tăng khi nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha (+) giảm. Ở chế độ dung dịch B, nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha (+) càng thấp thì ranh giới hạt càng thô. Số càng lớn.

Tuy nhiên, trong Hình 6d~6f, người ta không thấy rằng nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha (+) có tác động đáng kể đến mức độ thô của ranh giới hạt. Điều này là do nhiệt độ dung dịch rắn càng thấp thì động năng thúc đẩy sự phát triển của ranh giới hạt càng thấp, điều này không có lợi cho sự phát triển của ranh giới hạt.

Hợp kim được hòa tan rắn theo hai cách và sau đó được lão hóa đồng đều. Đặc tính kéo và đặc tính va đập của nó được thể hiện trong Hình 7. Có các quy tắc tương tự trong hai chế độ dung dịch rắn. Khi nhiệt độ dung dịch rắn trong vùng pha (+) tăng lên, độ bền và độ dẻo của hợp kim tăng lên, nhưng sự thay đổi về độ bền va đập là không rõ ràng. Kết hợp với phân tích cấu trúc vi mô, người ta tin rằng ở chế độ dung dịch rắn hai giai đoạn A, nhiệt độ dung dịch rắn của vùng pha (+) càng thấp thì hiệu ứng làm thô ranh giới hạt càng đáng kể; trong khi ở chế độ dung dịch rắn hai giai đoạn B, ( Nhiệt độ dung dịch rắn ở vùng pha + ) càng thấp thì ranh giới hạt càng thô, đồng thời độ bền và độ dẻo của hợp kim giảm, cho thấy rằng hạt sự thô hóa ranh giới làm cho ranh giới hạt yếu hơn và ảnh hưởng đến độ bền và độ dẻo của hợp kim. Điều này là do các ranh giới hạt thô bao gồm pha sơ cấp và các phiến hình thành sau quá trình lão hóa củng cố chất nền, làm cho độ bền của nó cao hơn nhiều so với pha ranh giới hạt. Do đó, ranh giới hạt thô biến dạng tốt hơn trong quá trình thí nghiệm kéo, trong khi ma trận được tăng cường rất khó biến dạng. Khi mức độ biến dạng tăng lên, ứng suất tập trung vào giao diện ranh giới hạt để hình thành các vết nứt và các vết nứt có xu hướng lan truyền dọc theo ranh giới hạt và gây ra đứt gãy giữa các hạt, dẫn đến đồng thời giảm độ bền và độ dẻo của hợp kim [ 17]. Hợp kim chỉ trải qua quá trình hòa tan rắn và lão hóa ở vùng pha mà không làm thô ranh giới hạt. Cường độ năng suất của nó là 1346MPa, độ bền kéo là 1391 MPa và độ giãn dài là 5%, như trong Hình 5 sau 60 phút dung dịch rắn. Ngược lại, sau khi dung dịch rắn hai giai đoạn làm thô ranh giới hạt, độ bền và độ dẻo giảm ở các mức độ khác nhau. Trong số đó, hiệu ứng làm thô ranh giới hạt của phương pháp dung dịch rắn A lớn hơn đáng kể so với phương pháp dung dịch rắn B, do đó độ bền tổng thể của hợp kim thấp hơn. .

Hình 8 cho thấy hình thái đứt gãy kéo của hai loại dung dịch rắn hai giai đoạn và lão hóa thống nhất. Người ta quan sát thấy rằng có một số lượng lớn các mặt phẳng trên vết nứt vĩ mô của mẫu. Quan sát sâu hơn về các bức ảnh có độ phóng đại cao của vết nứt cho thấy các mặt này nhẵn và phẳng, đặc trưng dọc theo các cạnh. Ngoài ra còn có một số vết lõm có độ sâu nông trên bề mặt vết nứt tinh thể, cho thấy cơ chế đứt gãy là cơ chế đứt gãy hỗn hợp với đứt gãy giữa các hạt. Qua so sánh, người ta thấy rằng các bề mặt gãy giữa các hạt mịn và phẳng hơn đã được quan sát trong phương pháp dung dịch rắn hai giai đoạn A, phương pháp này cũng xác minh rằng các mẫu có hiệu ứng làm thô ranh giới hạt đáng kể có nhiều khả năng bị gãy giữa các hạt, làm cho độ bền hợp kim và độ dẻo kém hơn cùng một lúc. . Do đó, nên tránh việc làm thô các ranh giới hạt có cường độ thấp hơn trong quá trình sản xuất thực tế và vấn đề ranh giới hạt yếu cần được nghiên cứu sâu.

4. Kết luận

(1) Đối với các hợp kim titan có độ bền cực cao được hòa tan rắn trên điểm biến đổi pha (800 độ), sau đó được xử lý lão hóa ở 530 độ, khi thời gian hòa tan rắn tăng lên, kích thước hạt trung bình của hợp kim tăng dần và ranh giới hạt của quá trình di chuyển dung dịch rắn đẳng nhiệt, một số hạt lớn lên và một số hạt co lại cho đến khi chúng biến mất. Quá trình này sẽ gây ra sự khác biệt lớn về kích thước hạt. Cách nhiệt vùng pha trong 30 đến 240 phút không ảnh hưởng đáng kể đến đặc tính kéo và đặc tính va đập của hợp kim.

(2) Hợp kim titan cường độ cực cao được xử lý bằng dung dịch rắn hai giai đoạn và xử lý lão hóa 530 độ. Trong phương pháp dung dịch rắn A (vùng pha được làm lạnh đến nhiệt độ phòng và sau đó vùng pha (+ ) là dung dịch rắn), vì Trong giai đoạn thứ hai (+ ), nhiệt độ dung dịch rắn ở vùng pha giảm và hạt hiệu ứng làm thô ranh giới dần dần trở nên rõ ràng. Do sự siêu lạnh lớn trong dung dịch rắn ở 740 độ, pha sơ cấp được hình thành bên trong một số hạt; ở chế độ dung dịch rắn Ở B (vùng pha được hòa tan rắn và sau đó lò được làm nguội đến vùng pha (+), tốc độ làm nguội chậm chỉ làm thô một phần ranh giới hạt. Khi nhiệt độ dung dịch rắn giảm, pha trong ranh giới hạt tăng lên. Động lực hóa học giảm, do đó hiệu ứng làm thô ranh giới hạt tương đương ở các nhiệt độ dung dịch rắn khác nhau, nhưng nhiệt độ dung dịch rắn càng thấp thì số lượng ranh giới hạt thô càng lớn.

(3) Độ bền của ranh giới hạt thô thấp và dễ bị biến dạng trong quá trình biến dạng, dẫn đến tập trung ứng suất và nứt. Vết nứt lan truyền dọc theo thớ, khiến độ bền và độ dẻo của hợp kim đồng thời giảm. Ảnh hưởng của việc làm thô ranh giới hạt càng rõ ràng thì tác động đến độ bền của hợp kim càng lớn. Và ảnh hưởng đến độ dẻo càng lớn thì kích thước hạt không thay đổi nên không ảnh hưởng đáng kể đến độ bền va đập của hợp kim.

Tài Liệu Tham Khảo

[1] WANG H, ZHAO Q, XIN S, và những người khác. Khoa học và Kỹ thuật Vật liệu:A[J], 2021, 3: 141626.

[2] KANG LM, YANG C. Vật liệu kỹ thuật tiên tiến[J], 2019,21(8): 1801359.

[3] CHENG J, LI JS, YU S, và những người khác. Kim loại[J], 2021, 11(1): 11.

[4] CHENG J, LI JS, YU S, và những người khác. Biên giới về Vật liệu[J], 2020,7: 114.

[5] CHENG J, WANG HC, LI JS, và những người khác. Biên giới về Vật liệu[J], 2020, 7: 228.

[6] Chen Wei, Liu Yunxi, Li Zhiqiang. Tạp chí Vật liệu Hàng không[J], 2020, 40(3): 63-76.

CHEN W, LIU YX, LI Z Q. Tạp chí Vật liệu Hàng không[J], 2020, 40(3):63-76.

[7] Xin Shewei, Zhou Wei, Li Qian, và những người khác. Tiến bộ về Vật liệu ở Trung Quốc [J], 2021, 40(6):441-445.

XIN SW, CHÂU W, LI Q, và cộng sự. Tài liệu Trung Quốc[J], 2021, 40 (6):441-445.

[8] WANG Y, CHEN R, CHENG X, và cộng sự. Tạp chí Khoa học & Công nghệ Vật liệu[J], 2019, 35(2): 403-408.

[9] ZHOU W, GE P, ZHAO YQ, và những người khác. Kỹ thuật và Vật liệu Kim loại Hiếm[J], 2017, 46(8): 2076-2079.

[10] Niinomi M, Inagaki I, Kobayashi T. Khoa học và Công nghệ Vật liệu[J], 1988, 4(9): 803-8

[11] GAO X, ZHANG L, CHEN X, và những người khác. Đặc tính Vật liệu [J], 2020, 167:110492.

[12] FENG X, QIU JK, MA YJ, và cộng sự. Tạp chí Khoa học & Công nghệ Vật liệu[J], 2016, 32(4):362.

[13] Hóa học, Hóa học, Hóa học.Tạp chí Hóa học mới[ J], 2018, 39(4):31-36.

GUO P, ZHAO YQ, HONG Q. Giao dịch Vật liệu và Xử lý Nhiệt[J], 2018, 39(4):31-3

[14] PEDERSON R, NIKLASSON F, SKYSTEDT F, và cộng sự. Khoa học và Kỹ thuật Vật liệu:A[J], 2012, 552: 555-565.

[15] LIU X, ZHUANG K, LIN S, và cộng sự. Crystals[J], 2017, 7(5):128-140.

[16] HUANG SS, ZHANG JH, MAY J, và cộng sự. Tạp chí Hợp kim và Hợp chất[J], 2019, 791: 575-585.

[17] GAO X, ZENG W, ZHANG S, và những người khác. Acta Materialia[J], 2017,122: 298-309.

[18] SHEKHAR S, SARKAR R, KAR S, và những người khác. Vật liệu & Thiết kế[J],2015, 66: 596-610.